【導讀】為降壓穩(wěn)壓器設計補償網(wǎng)絡十分單調乏味，而且可能需要多次迭代以優(yōu)化方案。具備優(yōu)化的控制回路，以實現(xiàn)快速瞬態(tài)響應，同時保持適當?shù)姆€(wěn)定性，這已成為新興應用（如ADAS）及其快速瞬態(tài)響應需求面臨的主要挑戰(zhàn)。具有內部補償網(wǎng)絡的降壓穩(wěn)壓器此時應運而生，解決了這個難題并簡化了設計過程。不過，盡管內部補償網(wǎng)絡帶來很多益處，降壓穩(wěn)壓器仍然需要一些調整來提高外部的瞬態(tài)性能。其面臨的最主要挑戰(zhàn)是如何評估內部補償網(wǎng)絡，確保它適合特定的應用。本文將對如何評估內部補償網(wǎng)絡提供指導。
峰值電流模式降壓穩(wěn)壓器
峰值電流模式 (PCM) 控制是降壓穩(wěn)壓器常用的控制方法。與電壓模式 (VM) 控制相比，PCM 控制具備的優(yōu)勢已經(jīng)得到確認。圖 1 顯示了 PCM 降壓穩(wěn)壓器的應用原理圖和典型波特圖。
圖1: PCM 降壓穩(wěn)壓器原理圖和波特圖
圖 1 中的兩個功率級極點頻率可以分別通過公式 (1) 和公式 (2) 計算：
其中Ri 可通過公式（3）來計算：
而Km可以用公式（4）計算，假設D = 0.5（D 代表占空比）：
PCM 控制降壓穩(wěn)壓器(ωZ)中的 ESR 零點頻率可以用公式 (5) 計算：
典型II 類補償網(wǎng)絡
圖 2 顯示了典型的 II 類補償網(wǎng)絡。II 類補償為系統(tǒng)增加了一個零點 (COMP-Z) 和一個極點 (COMP-P)。COMP-Z 和 COMP-P 的頻率可以根據(jù)系統(tǒng)給出的無源元件計算得出（參見圖 2、公式 6和公式7）。請注意，由極點/零點引起的角度/相位和斜率/幅度都將在極點/零點頻率的10% 處開始變化，并在極點/零點頻率的10倍處達到最大值。
圖2: II類補償網(wǎng)絡和零點/極點位置
COMP-Z 的頻率可以用公式 (6) 計算：
COMP-P 的頻率可以用公式 (7) 計算：
降壓穩(wěn)壓器的瞬態(tài)性能通過兩個指標來評估。一是系統(tǒng)帶寬 (BW)，二是系統(tǒng)相位裕度 (PM)。BW 越高，瞬態(tài)響應越快；而PM 越高，系統(tǒng)越穩(wěn)定、越安靜。但在實際中，提高BW 會降低PM，反之亦然。這意味著我們必須在BW和PM之間進行權衡。要在降壓穩(wěn)壓器中獲得合適的BW 以及可接受的PM和噪聲水平，BW為開關頻率(fSW)的10% 會較為合理。
內部補償網(wǎng)絡評估指南
基于上一節(jié)的討論，我們假設目標帶寬可以用公式 (8) 來計算：
要得到最大PM，補償網(wǎng)絡零點 (COMP-Z) 需要在 BW 頻率處提供最大相位提升。理論上，由零點引起的正相位在其頻率的 10 倍處達到最大值。因此，應將COMP-Z 設置在BW 頻率的 10% 至 20%之間。這個范圍考慮到了系統(tǒng)中的任何附加寄生效應。COMP-Z 頻率和 BW 頻率之間的關系可以用公式（9）來表示：
為了在較高頻率下獲得適當?shù)脑肼曀p，補償網(wǎng)絡極點 (COMP-P) 頻率必須大約為 fSW/2。假設開關頻率為1MHz，則 COMP-P必須接近fSW/2和輸出電容器 ESR 零點頻率二者當中較小的值，我們可以用公式 (5)來估算。
這里有一個需要考慮的重要實用技巧，即，除非 COUT 是具有高 ESR 的電解電容，否則fSW/2將產生最主要的影響，而 COMP-P則取決于該值。因此，我們用公式 (10) 來估算COMP-P：
由于 COMP-Z 和 COMP-P 都基于開關頻率定義，利用這兩個等式可以得出第三個要求，即CCOMP和CHF之間的關系，用公式（11）表示如下：
有了這三個基本要求，就可以根據(jù)應用的開關頻率來評估內部補償網(wǎng)絡的性能了。
具有可配置開關頻率的器件
類似的方法也可用于具有可配置開關頻率的器件，只是還需要考慮以下兩個關鍵點：
1. 根據(jù)最小可配置開關頻率設置COMP-Z。
2. 根據(jù)最大可配置開關頻率設置COMP-P。
COMP-Z 是根據(jù)最小可配置開關頻率設置的，因為隨著開關頻率的增加，電感器尺寸會成比例地縮小。觀察PCM 降壓穩(wěn)壓器功率級中的第二個極點（由公式2表示）可以發(fā)現(xiàn)，極點頻率 (ω_L)隨著電感 (L) 的降低而增大。隨著 ωL 的增大，由該極點引起的相位延遲也被進一步推離 BW 頻率。由該極點引起的負相位減少導致系統(tǒng)整體相位的增加，繼而導致系統(tǒng)PM增加。
因此，如果根據(jù)最小可配置開關頻率設置 COMP-Z，則相位裕度 (PM) 將隨著開關頻率的增大而增加。
與 COMP-Z 不同，COMP-P 頻率是根據(jù)最大可配置開關頻率設置的。如前所述，由極點引起的幅度/角度在該極點頻率的 10% 處開始下降。假設fCOMP-P是根據(jù)最小開關頻率設置的，則如果器件配置為在最大開關頻率下運行，則由fCOMP-P（從 0.1 x fCOMP-P處開始生效）導致的相位降低將發(fā)生在其 BW 之內。通常不建議這樣做，因為它會在 BW 內產生另一個極點。由于 II類補償網(wǎng)絡中只有一個零點可用，所以無法補償該極點。因此，必須根據(jù)器件的最大開關頻率來設置 COMP-P 頻率。
案例研究- MPQ4430
我們通過一個真實案例來說明以上原則。MPS 的MPQ4330是一款 36V、3.5A同步降壓變換器，它內部集成MOSFET和補償網(wǎng)絡。圖 3顯示了MPQ4430 的典型應用原理圖和內部補償網(wǎng)絡。其開關頻率通過FREQ 引腳上的電阻器設置。根據(jù)電阻值的設置，MPQ4430的開關頻率可以在350kHz 和 2.5MHz 之間變化。
圖 3：MPQ4430典型應用及其內部補償網(wǎng)絡
由于該器件的開關頻率可配置，因此需要遵循上一節(jié)中討論的方法。COMP-Z 必須根據(jù)最小開關頻率（即 350kHz）來設置。
假設開關頻率為 350kHz，目標帶寬將是該頻率的 10%，即 35kHz。現(xiàn)在，我們根據(jù)補償網(wǎng)絡中的無源元件來計算COMP-Z 頻率。在該器件中，RCOMP 和CCOMP分別為460kΩ 和 52pF。利用公式 (6)可以得出 fCOMP-Z為 6.6kHz。該值在根據(jù)公式 (9)得出的4kHz 至 8kHz 可接受范圍之內，說明滿足第一個要求。
接下來，根據(jù)公式(10) 設置的要求檢查 COMP-P 頻率。同樣，由于該器件的開關頻率可配置，因此在公式 (10) 中考慮最大可配置開關頻率。考慮到 2.5MHz 的最大開關頻率，目標 COMP-P 頻率 (fCOMP-P) 必須設置為接近 fSW / 2 = 2.5MHz / 2 = 1.25MHz。
由于該器件的RCOMP和CHF分別為 460kΩ 和 0.2pF，可以得知fCOMP-P為 1.7MHz，該值足夠接近 1.25MHz的目標值。
最后，比較CHF與CCOMP，確保它們滿足公式(11) 設定的要求。該器件的CHF與CCOMP分別為 0.2pF 和 52pF，CHF約為 CCOMP的 0.3%，也滿足CHF與CCOMP之間的關系要求（CHF < 4% x CCOMP）。
MPQ4430 在不同開關頻率下的波特圖
圖 4顯示了在開關頻率及電感值都變化的情況下，MPQ4430的波特測量值。
圖 4：三種開關頻率下 MPQ4430 波特圖
觀察波特圖可以得到幾個重要的結果，如表 1所列。
表 1：增加開關頻率對 BW/PM 的影響
首先，如波特測量中所見，增加開關頻率可以使PM得到改善。由公式(2)可以得知緣由，隨著開關頻率的增大，電感 (ω_L) 產生的極點被推得更遠，這會導致 BW 頻率處的負相位減少而PM 增加。這進一步證實了，基于最小開關頻率設置 COMP-Z 頻率是個明智的決定。
但請注意，由于RCOMP和 CCOMP是固定的，而且開關頻率的增加僅影響功率級中的第二個極點，因此 BW也相對固定。因此，我們可能希望隨著開關頻率的增加而提高BW。這一點可以通過增加外部調節(jié)來實現(xiàn)。
在反饋網(wǎng)絡中添加一個前饋電容器 (CFF)，是在較高開關頻率下增加環(huán)路 BW 和 PM 的有效方法（見圖 5）。
圖5: 在補償網(wǎng)絡中添加一個前饋電容器以改善瞬態(tài)響應
添加前饋電容器可以極大地提高系統(tǒng)的 BW和PM。我們在添加和未添加20pF前饋電容器的兩種情況下，在2.5MHz 開關頻率下測量MPQ4330的頻率響應，可以看到添加額外電容器可以使BW和PM均得到改善。
圖 6：添加和不添加前饋電容器時，MPQ4430在 2.5MHz 頻率下的波特圖
結語
本文介紹了一種根據(jù)應用開關頻率來評估內部補償網(wǎng)絡性能的系統(tǒng)性方法。這種評估技術涉及三項基本檢查，可以針對開關頻率已知或可配置的應用，確保其內部補償網(wǎng)絡得到恰當?shù)脑O計。在某些情況下，添加外部調節(jié)可以進一步提高系統(tǒng)的瞬態(tài)性能。將其原理應用于MPQ4330，也驗證了該技術的有效性。
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